板式橡膠
支座的振動(dòng)顏4 將一質(zhì)量為冊的重物放在女座上，使其重心線(xiàn)穿過(guò)橡膠文座中心，在中心點(diǎn)給予沖擊，使系統廠(chǎng)午垂直振動(dòng)，用拾振器匯錄振動(dòng)曲線(xiàn)。以厚度為 28mn，的氯丁橡膠
支座為例，其振動(dòng)山線(xiàn)如圖4—33。所測得不同厚度規格的氯丁橡 Rr 4—43 浮28rnm板式松膠支自 自振頻率曲線(xiàn)膠文座的振動(dòng)頻率及利用振幅求得的對數衰減率如表4—19： 表449 民丁橡膠板式
支座的振動(dòng)頻率及對數衰減串 項目名稱(chēng) 試件厚度 頻率(Hz) f”眾 巫立M功 出此可以看出，橡膠
支座的水平振動(dòng)的振動(dòng)頻率相當十垂直振功的振動(dòng)頻率的1／3。 由于橡膠土座的彈性和阻尼作用，能減少動(dòng)力對梁墩的沖擊作用，對橋梁的安全是有利的。 沈陽(yáng)鐵路局曾對兩座鈉橋進(jìn)行采用鋼平板
支座和板式橡膠支座的動(dòng)力性能對比試驗。試驗中分別測定梁跨小截面應力、跨中垂直振動(dòng)、動(dòng)撓度、支座位移和墩頂縱向水平振動(dòng)等。這二座橋是李石累擠(5×1L Ux m)和俘川進(jìn)砸研t 6×JAiJ m J，判刀上風(fēng)A刑似梁、原采用平板鋼支庫，現采用燦咖x450 mm x28刪利3N刪 x480 MM x 35M的板式橡膠支座c兩座橋的測試結果表明板式橡膠支座具有緩沖阻尼作用，佼梁的動(dòng)撓度及動(dòng)應力均下降刃％左右，減小廠(chǎng)動(dòng)載對梁跨和墩臺的沖擊作用。同時(shí)采用橡膠文座后，使橋墩墩頂振動(dòng)頻率提高．振幅減小。主要測試結果列于表4一m： 此外，由于板式橡膠支座能適當增加橋梁體系的周期，能使墩臺分扔地震力，對橋梁抗震有利。 九、板式橡膠支座與鋼和混凝土的摩擦性能試驗 板式橡膠支座與鋼和泄凝土的摩擦系數測試方法和支座的剪團模雖測試方法相向。通過(guò)試驗實(shí)側板式橡膠支班與鋼的摩擦系數為o．2，與混凝土的摩擦系數為o．3。 第四節板式橡膠支座的設計 一、板式橡膠支座的設計原則 在鐵路橋梁上使用板式橡膠支座時(shí)，應按現行《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規范》(TBl側．349)有關(guān)條文進(jìn)行設計。這些條文系根據(82)鐵科技字1刃6號文《橋梁板式橡膠支座技術(shù)鑒定證書(shū)》，并參考國際鐵路聯(lián)盟《鐵路橋梁橡膠支座使用規程》的有關(guān)規定制定的。在設計中應遵守以下原則： 1．板式橡膠支座的容許壓應力為8MPa，最小壓應力為 2MPa。網(wǎng)架支座的發(fā)展及作用的性能設計
板式橡膠支座的抗壓彈性模量f根據支座的形狀系數5 按表4一ll取值。橡膠硬度對支座抗壓彈性模量的影響系數犀為 1(1BHD60)；1．3(1RHD70)；0．7(IRHD50) 3．板式橡膠支座的剪切模量G＝1．1MPa。橡膠硬度的支座剪切模量的影響系數A為 1(IBHD60)；1．4(1BHD70)；o．6(IBHD50) 快速加載時(shí)剪切模量的提高系數e＝1．5。 4．板式橡膠支座最大容許剪切角M須滿(mǎn)足血M名o．7 加載產(chǎn)生的剪切角tan a左0．25。 5．板式橡膠支座轉角檢算公式：式中 �！淖踢呴L(cháng)度(mm)。 ‘考式中 f——支座壓應力(MPa)； 6——支座總厚度(mm)； c——支座抗壓彈性模量(MPa)。 6．橡膠支座穩定條件：支座總厚A‘“／5。 7．支座抗滑摩擦系數p；與鋼板為o．2；與混凝土為o．3。 8．支座用氯丁橡膠時(shí)，使用溫度不低于—25Y；天然橡膠不低于—40 Y。負溫對橡膠支座抗壓和剪切模量的影響系數按表 4—17取值。 在公路橋梁上使用板式橡膠支座時(shí)，應按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》(HGo 62—2004) 二、板式橡膠支座的設計方法 1．計算支座反力并初步扭定支座平面尺寸 最大支座反力：刃m”＝刃?P一； 最小支座反力：刃m n；沖式中仆——恒載反力； 尸，”——最大活載反力(計入沖擊系數)。 根據見(jiàn)“確定支座平面尺寸，按v。。檢算文座最小壓應力。
